![]() |
Главная -> Операционные усилители 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 [105] 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 ![]() ;2мВ/СМ: 200нс/см Рис. 9.21. Установление инвертора напряжения 2 кОм/2 кОм на операционном усилителе WSH 217 после скачкообразного воздействия О В/10 В. Первые три осциллограммы показывают установление с погрешностью 1% (а), 0,1% (б) и 0,01% (в). Осциллограмма г показывает установление с перерегулированием и дяии иым хвостом Осциллограмма д с нечетким следом соответствует неправильно орпин- зованному месту измерения Широкий (квази) интегрирующий частотный дублет ((ор< <(0z) приводит к перерегулированию и затухающим колебаниям. 8. Если по каким-то причинам наличие интегрирующего частотного дублета неизбежно, то его оптимальное положение будет на частоте, в 10 раз меньшей частоты единичного усиления ft. 9. Единственным практически возможным способом умень-21-314 0,01%) является применение двухкаскадного операционного усилителя с одним корректирующим конденсатором. 10. Чем больше величина сопротивлений обратной связи и чем выше быстродействие операционного усилителя, тем более опасной становится паразитная емкость суммирующей точки инвертора напряжения Сх. Емкость Сх, величина которой ниже критической, не изменяет апериодического характера переходного процесса и не влияет на время установления. Емкость выше критической вызывает перерегулирование и затухающие колебания переходного процесса; она определяет в этом случае время установления. 11. Резисторы обратной связи инвертора напряжения, предназначенного для применения в импульсных схемах, имеют сопротивление около 1 кОм. 12. Емкость суммирующей точки можно компенсировать путем включения конденсатора небольшой емкости (от 2 до 50 пФ) между выходом операционного усилителя и его инвертирующим входом. Точная величина этого конденсатора определяется экспериментально или из опыта. 13. Скоростная погрешность резистивной операционной схемы первого порядка с сопрягающей частотой /с=1/2яГс, возбуждаемой линейно-изменяющимся сигналом - таким, что сигнал на выходе изменяется со скоростью гЮвых, равна G вых = = -и:выхТс. 14. Как скоростная погрешность € вых при негармоническом, так и векторная погрешность ev при гармоническом воздействии выражают одно и то же основное динамическое ограничение, связанное с наличием сопрягающей частоты операционной схемы /с. В резистивной операционной схеме первого порядка эти две поррешности связаны между собой соотношением - €вых вых = е1/(/ш), где 2я/шt/вых = ивых. 15. Задание максимально допустимой величины векторной или скоростной погрешности при обработке непрерывно изменяющегося сигнала налагает на операционный усилитель более жесткие требования в сравнении с тем случаем, когда для обработки импульсных сигналов мы будем исходить из времени установления с той же величиной погрешности установления. 16. Измерение времени установления быстродействующего операционного усилителя - задача трудная. Здесь необходимы хорошие измерительные приборы (осциллограф и генератор импульсов), хорошо организованное место проведения испытаний и опытный экспериментатор. Список литературы 1. Waldhauer F. D., Analog integrated circuits of large bandwidth, IEEE Conv. Rec, 1963, Part 2, pp. 200-207. Waldbauer F. D , Latest approach to integrated amplifier design, Electronics (May 31, 1963). 2. Kedson L, Tempel G., Operational amplifier frequency responce - Its the shape that counts. Parts I, II, Electronic Design (July 5, 1969), 36-39; (Ju у 19, 1969), 24-27. 3. Demrow R. I., Settling time of operational amplifiers, Analog Dialogue, 4 (1) (1970), 1-11, Analog Devices, Inc., Norwood, Mass. 4. Pease R. A.. Maddox E., The subtleties of settling time. The New Lightning Empiricist, (June 1971), 1-11, Teledyne Philbnck, Dedham, Mass. 5. Gray P. R., Meyer R. C, Recent advances in monolithic operational amplifier design, IEEE Trans. Circuits and Systems, CAS-21 (3) (1974), 317-327. 6. Apfel R. J., Gray P. R., A fast-settling monolithic operational amplifier using doublet compression techniques, IEEE I. Solid-State Circuits, SC-9 (6) (1974), 332-340. 7. Kamath B. Y., Meyer R. G., Gray P. R., Relationship between frequency response and settling time of operational amplifiers, IEEE I. Solid-State Circuits, SC-9 (6) (1974), 347-352. 8. Intronics 74, 1974, p. 27, Catalogue Intronics, Inc, Newton, Mass. 9. Model 161A/B, Catalogue Dynamic Measurements Corp., Winchester, Mass, 1971. 10. Soloirion J. E., The monolitliic op amp: A tutorial study, IEEE J. Solid-State Circuits, SC-9 (6) (1974), 314-332. 11. Allen P. E., Slew induced distortion in operational amplifiers, IEEE I. Solid-State Circuits, SC-12 (1) (1977), 39-44. 12. Zuch E., Knitter J., High-speed op amps - tlieyre in a class by themselves, EDN (Sept. 5, 1977), 99-104 13 Brokaw A. P., Analog signal handling for hogh speed and accuracy, Analog Dialogue, 11 (2) (1977), 10-16. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 [105] 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 0.016 |
|